襄阳市出租/回收销售平面钢模板|墩柱钢模板|安全梯笼

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一、横向承重梁验算 
横向承重梁上端悬挑长度c1(m) 
1.5 
横向承重梁下端悬挑长度c2(m) 
1.5 
上侧一道纵梁距离横向承重梁上端 
的距离b3(m) 
1.3 
横向承重梁材质及类型 
工字钢 
截面类型 
56a号工字钢 
抗弯强度设计值[f](N/CM2) 
205 
抗剪强度设计值[τ](N/CM2) 
125 
弹性模量E(N/CM2) 
206000 
截面抵抗矩W(cm3) 
2340 
截面惯性矩I(cm4) 
65600 
横向承重梁合并根数 
2 
横向承重梁受力不均匀系数k2 
0.6 
横向承重梁自重线荷载标准值(kN/m) 
1.06 
横向承重梁允许挠度 
1/250 
1、横向承重梁Lc1计算 
横向承重梁自重线荷载标准值：q’=1.06kN/m 
横向承重梁自重线荷载设计值：q=1.35×1.06=1.431kN/m 
由于横向承重梁为2根合并，取单道横向承重梁进行计算，计算连续梁模型集中荷载取各道纵梁 
传递至横向承重梁的集中力并乘以横向承重梁受力不均匀系数k2=0.6 
荷载标准值： 
F’1(Lb1)=0.6×80.113=48.068kN，F’1(Lb2)=0.6×79.911=47.947kN，F’1(Lb3)=0.6×80.03=48.018kN， 
F’1(Lb4)=0.6×263.671=158.203kN，F’1(Lb5)=0.6×97.611=58.567kN，F’1(Lb6)=0.6×97.611=58.567kN， 
F’1(Lb7)=0.6×97.611=58.567kN，F’1(Lb8)=0.6×263.671=158.203kN，F’1(Lb9)=0.6×80.03=48.018kN， 
F’1(Lb10)=0.6×79.911=47.947kN，F’1(Lb11)=0.6×80.129=48.077kN 
荷载设计值： 
F1(Lb1)=0.6×104.334=62.6kN，F1(Lb2)=0.6×104.043=62.426kN，F1(Lb3)=0.6×104.203=62.522kN， 
F1(Lb4)=0.6×342.938=205.763kN，F1(Lb5)=0.6×127.093=76.256kN，F1(Lb6)=0.6×127.093=76.256kN， 
F1(Lb7)=0.6×127.093=76.256kN，F1(Lb8)=0.6×342.938=205.763kN，F1(Lb9)=0.6×104.203=62.522kN， 
F1(Lb10)=0.6×104.043=62.426kN，F1(Lb11)=0.6×104.334=62.6kN计算简图如下： 
横向承重梁Lc1计算简图 
1）抗弯验算 
σ=CMax/W=96.886×106/2340000=41.404N/CM2≤[f]=205N/CM2 
满足要求！ 
2）抗剪验算 
193横向承重梁Lc1剪力图(kN) 
Vmax=292.398kN 
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=292.398×1000×[166×5602-(166-12.5)×5182]/(8×656000000×12.5)＝ 
48.45N/CM2≤[τ]=125N/CM2 
满足要求！ 
3）挠度验算 
横向承重梁Lc1变形图(CM) 
跨中：νmax=0.299CM≤[ν]=3000/250=12CM 
悬挑端：νmax=0.437CM≤[ν]=1500×2/250=12CM 
满足要求！ 
4）支座反力计算 
承载能力状态： 
计算连续梁大支座反力：Rmax(Lc1)=390.157kN 
横向承重梁传至立柱大荷载设计值： 
Nmax(Lc1)=Rmax(Lc1)/k2=390.157/0.6=650.262kN 
2、横向承重梁Lc2计算 
194195 
参考Lc1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同。 
横向承重梁自重线荷载标准值：q’=1.06kN/m 
横向承重梁自重线荷载设计值：q=1.35×1.06=1.431kN/m 
由于横向承重梁为2根合并，取单道横向承重梁进行计算，计算连续梁模型集中荷载取各道纵梁 
传递至横向承重梁的集中力并乘以横向承重梁受力不均匀系数k2=0.6 
荷载标准值： 
F’1(Lb1)=0.6×80.012=48.007kN，F’1(Lb2)=0.6×79.804=47.882kN，F’1(Lb3)=0.6×79.921=47.953kN， 
F’1(Lb4)=0.6×263.54=158.124kN，F’1(Lb5)=0.6×97.496=58.498kN，F’1(Lb6)=0.6×97.496=58.498kN， 
F’1(Lb7)=0.6×97.496=58.498kN，F’1(Lb8)=0.6×263.54=158.124kN，F’1(Lb9)=0.6×79.921=47.953kN， 
F’1(Lb10)=0.6×79.804=47.882kN，F’1(Lb11)=0.6×80.017=48.01kN 
荷载设计值： 
F1(Lb1)=0.6×104.176=62.506kN，F1(Lb2)=0.6×103.881=62.329kN，F1(Lb3)=0.6×104.046=62.427kN， 
F1(Lb4)=0.6×342.762=205.657kN，F1(Lb5)=0.6×126.939=76.164kN，F1(Lb6)=0.6×126.939=76.164kN， 
F1(Lb7)=0.6×126.939=76.164kN，F1(Lb8)=0.6×342.762=205.657kN，F1(Lb9)=0.6×104.046=62.427kN， 
F1(Lb10)=0.6×103.881=62.329kN，F1(Lb11)=0.6×104.176=62.506kN 
1）强度、挠度验算如下 
项次 
抗弯强度验算 
抗剪强度验算 
挠度变形验算 
验算值 
σ=41.364N/CM2 
τmax=48.411N/CM2 
跨中：νmax=0.299CM 
悬挑端：νmax=0.437CM 
允许值 
[f]=205N/CM2 
[τ]=125N/CM2 
跨中：[ν]=3000/250=12CM 
悬挑端：[ν]=1500× 
2/250=12CM 
结论 
符合要求！ 
符合要求！ 
符合要求！ 
2）支座反力计算196 
承载能力状态： 
计算连续梁大支座反力：Rmax(Lc2)=389.814kN 
横向承重梁传至立柱大荷载设计值： 
Nmax(Lc2)=Rmax(Lc2)/k2=389.814/0.6=649.689kN 
六、立柱验算 
立柱结构类型 
型钢立柱 
型钢立柱类型 
大钢管 
立柱计算长度Hs(m) 
16.44 
钢材等级 
Q235 
立柱抗压强度设计值[f](N/CM2) 
205 
截面类型 
Φ630×8 
回转半径i(cm) 
21.99 
立柱截面面积(CM2) 
15633 
型钢立柱自重标准值gk(kN/m) 
1.227 
弹性模量E(N/CM2) 
206000 
截面抵抗矩W(cm3) 
2400.39 
立柱长细比λ=Hs/i=16440/219.9=74.761≤[λ]=150 
满足要求！ 
查表得φ=0.726 
立柱所受大荷载设计值： 
N=max(Nmax（Lc1）,Nmax（Lc2）)=max(650.262,649.689)=650.262kN 
立柱所受轴力：F=N+1.35gk×H=650.262+1.35×1.227×16.44=677.494kN 
强度验算： 
σ=F/A=677.494×103/15633=43.337N/CM2≤[f]=205N/CM2 
满足要求！ 
稳定性验算： 
σ=F/(φA)=677.494×103/(0.726×15633)=59.693N/CM2≤[f]=205N/CM2 
满足要求！ 
七、立柱基础验算 
立柱传给基础荷载F=677.494kN 
立柱基础设置 
地基基础 
地基土类型 
岩石 
地基承载力特征值fak(kPa) 
750 
地基承载力折减系数mf 
0.5 
单根立柱对应的基础底面面积A(m2) 
2197 
p＝F/(mfA)＝677.494/(0.5×2)＝677.494kPa≤fak＝750kPa 
满足要求！ 
9.2、框架式桥梁（盘扣式）计算书 
9.2.1、一类梁700*1200CM（盘扣式）计算书 
计算依据： 
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 
5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 
6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 
一、工程属性 
新浇混凝土梁名称 
一类梁 
混凝土梁截面尺寸(CM×CM) 
700×1200 
模板支架高度H(m) 
23.2 
模板支架横向长度B(m) 
12 
模板支架纵向长度L(m) 
30 
梁侧楼板厚度(CM) 
200 
二、荷载设计 
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 
面板 
0.1 
面板及小梁 
0.3 
楼板模板 
0.5 
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 
24 
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 
1.5 
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 
1.1 
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 
3 
模板支拆环境是否考虑风荷载 
否 
三、模板体系设计 
结构重要性系数γ0 
1.1 
脚手架安全等级 
I级 
新浇混凝土梁支撑方式 
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向198 
梁跨度方向立杆纵距是否相等 
是 
梁跨度方向立杆间距la(CM) 
600 
梁两侧立杆横向间距lb(CM) 
1200 
大步距h(CM) 
1500 
层步距h'(CM) 
1000 
可调托座伸出层水平杆的悬臂长度a(CM) 
500 
新浇混凝土楼板立杆间距l'a(CM)、l'b(CM) 
1200、1200 
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 
居中 
梁左侧立杆距梁中心线距离(CM) 
600 
梁底增加立杆根数 
1 
梁底增加立杆布置方式 
按梁两侧立杆间距均分 
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(CM) 
600 
梁底支撑小梁大悬挑长度(CM) 
100 
梁底支撑小梁根数 
5 
梁底支撑小梁间距 
175 
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 
0 
荷载系数参数表： 
正常使用状态 
承载能力状态 
可变荷载调整系数γL 
1 
0.9 
可变荷载的分项系数γQ 
1 
1.5 
荷载的分项系数γG 
1 
1.3 
结构重要性系数γ0 
1.1 
设计简图如下：平面图 
199200 
立面图 
四、面板验算 
面板类型 
覆面木胶合板 
面板厚度t(CM) 
15 
面板抗弯强度设计值[f](N/CM2) 
16 
面板抗剪强度设计值[τ](N/CM2) 
1.4 
面板弹性模量E(N/CM2) 
7300 
取单位宽度b=1000CM，按四等跨连续梁计算： 
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500CM3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250CM4 
q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝ 
48.356kN/m 
q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝43.901kN/m 
q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/m 
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m 
计算简图如下：201 
1、强度验算 
CMax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.901×0.1752+0.121×4.455×0.1752＝0.16kN·m 
σ＝CMax/W＝0.16×106/37500＝4.276N/CM2≤[f]＝16N/CM2 
满足要求！ 
2、挠度验算 
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1754/(100×7300×281250)＝0.089CM≤[ν]＝min[L/150，10]＝ 
min[175/150，10]＝1.167CM 
满足要求！ 
3、支座反力计算 
设计值(承载能力状态) 
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×43.901×0.175+0.446×4.455×0.175＝3.367kN 
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×43.901×0.175+1.223×4.455×0.175＝9.735kN 
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×43.901×0.175+1.142×4.455×0.175＝8.02kN 
标准值(正常使用状态) 
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.175＝2.111kN 
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.175＝6.141kN 
R3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.175＝4.986kN 
五、小梁验算 
小梁类型 
方木 
小梁截面类型(CM) 
40×80 
小梁抗弯强度设计值[f](N/CM2) 
15.444 
小梁抗剪强度设计值[τ](N/CM2) 
1.782 
小梁截面抵抗矩W(cm3) 
42.667 
小梁弹性模量E(N/CM2) 
9350202 
小梁截面惯性矩I(cm4) 
170.667 
小梁计算方式 
简支梁 
承载能力状态： 
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.367/1＝3.367kN/m 
梁底面板传递给中间小梁大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[9.735,8.02,9.735]/1= 
9.735kN/m 
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.367/1＝3.367kN/m 
小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/4 =0.05kN/m 
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.2-0.2)=0.715kN/m 
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.2-0.2)=0.715kN/m 
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.7/2)/2× 
1=1.544kN/m 
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2× 
1=1.544kN/m 
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.367+0.05+0.715+1.544=5.676kN/m 
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.735+0.05=9.785kN/m 
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.367+0.05+0.715+1.544=5.676kN/m 
小梁大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.676,9.785,5.676]=9.785kN/m 
正常使用状态： 
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.111/1＝2.111kN/m 
梁底面板传递给中间小梁大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[6.141,4.986,6.141]/1= 
6.141kN/m 
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.111/1＝2.111kN/m 
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/4 =0.035kN/m 
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.2)=0.5kN/m 
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.2)=0.5kN/m 
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.7/2)/2×1=0.69kN/m 
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=0.69kN/m 
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.111+0.035+0.5+0.69=3.336kN/m 
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.141+0.035=6.176kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.111+0.035+0.5+0.69=3.336kN/m 
小梁大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.336,6.176,3.336]=6.176kN/m 
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 
1、抗弯验算 
CMax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.785×0.62，0.5×9.785×0.12]＝0.44kN·m 
σ=CMax/W=0.44×106/42667=10.32N/CM2≤[f]=15.444N/CM2 
满足要求！ 
2、抗剪验算 
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×9.785×0.6，9.785×0.1]＝2.935kN 
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.935×1000/(2×40×80)＝1.376N/CM2≤[τ]=1.782N/CM2 
满足要求！ 
3、挠度验算 
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.176×6004/(384×9350×170.667×104)＝0.653CM≤[ν]＝min[l1/150， 
10]=min[600/150，10]＝4CM 
ν2＝q'l24/(8EI)＝6.176×1004/(8×9350×170.667×104)＝0.005CM≤[ν]＝min[2l2/150， 
203204 
10]=min[200/150，10]＝1.333CM 
满足要求！ 
4、支座反力计算 
承载能力状态 
Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[9.785×0.6,0.5×9.785×0.6+9.785×0.1]=5.871kN 
同理可得： 
梁底支撑小梁所受大支座反力依次为 
R1=3.406kN,R2=5.871kN,R3=4.842kN,R4=5.871kN,R5=3.406kN 
正常使用状态 
Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.176×0.6,0.5×6.176×0.6+6.176×0.1]=3.706kN 
同理可得： 
梁底支撑小梁所受大支座反力依次为 
R1'=2.002kN,R2'=3.706kN,R3'=3.013kN,R4'=3.706kN,R5'=2.002kN 
六、主梁验算 
主梁类型 
工字钢 
主梁截面类型 
10号工字钢 
主梁抗弯强度设计值[f](N/CM2) 
205 
主梁抗剪强度设计值[τ](N/CM2) 
125 
主梁截面抵抗矩W(cm3) 
49 
主梁弹性模量E(N/CM2) 
206000 
主梁截面惯性矩I(cm4) 
245 
可调托座内主梁根数 
1 
1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) 
σ=CMax/W=0.974×106/49000=19.876N/CM2≤[f]=205N/CM2 
满足要求！ 
2、抗剪验算 
主梁剪力图(kN) 
Vmax＝7.2kN 
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.2×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝18.235N/CM2≤ 
[τ]=125N/CM2 
满足要求！ 
3、挠度验算 
205206 
主梁变形图(CM) 
νmax＝0.016CM≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4CM 
满足要求！ 
4、支座反力计算 
承载能力状态 
支座反力依次为R1=2.077kN，R2=19.242kN，R3=2.077kN