天门市出租/回收销售平面钢模板|墩柱钢模板|安全梯笼

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一、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力设计值[N](kN) 60 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆大受力N＝max[R1,R3]＝max[2.077,2.077]＝2.077kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座大受力N＝max[R2]＝19.242kN≤[N]=60kN 满足要求！ 八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm) Ф60×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф60×3.2 钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 571 回转半径i(mm) 20.1 立杆截面抵抗矩W(cm3) 7.7 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7 抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
207 1、长细比验算 hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm λ=hmax/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得：φ＝0.558 2、稳定性计算 R1＝2.077kN，R2＝19.242kN，R3＝2.077kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.7/2)/2× 0.6=5.372kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6- 0.7/2)/2×0.6=5.372kN Nd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.1×1.3×0.15×(23.2-1.2)＝max[2.077+5.372，19.242， 2.077+5.372]+4.719＝23.961kN fd＝Nd/(φA)＝23.961×103/(0.558×571)＝75.204N/mm2≤[f]=300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 8.3.2条: 支撑脚手架立架体高宽 比不应大于3.0 H/B=23.2/12=1.933≤3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆地基基础计算 地基土类型 碎石土 地基承载力特征值fak(kPa) 400 立杆垫木地基土承载力折减系数mf 0.9 垫板底面面积A(m2) 0.15 立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝23.961/(0.9×0.15)＝177.491kPa≤γufak＝1.254×400 =501.6kPa 满足要求！
208 9.2.2、二类梁500*700mm（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 二类梁 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×700 模板支架高度H(m) 23.2 模板支架横向长度B(m) 12 模板支架纵向长度L(m) 30 梁侧楼板厚度(mm) 200 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 3 模板支拆环境是否考虑风荷载 否 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 1.1 脚手架安全等级 I级 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距la(mm) 600 梁两侧立杆横向间距lb(mm) 1200
209 大步距h(mm) 1500 层步距h'(mm) 1000 可调托座伸出层水平杆的悬臂长度a(mm) 500 新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm) 1200、1200 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 600 梁底增加立杆根数 1 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 600 梁底支撑小梁大悬挑长度(mm) 100 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距 167 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 荷载系数参数表： 正常使用状态 承载能力状态 可变荷载调整系数γL 1 0.9 可变荷载的分项系数γQ 1 1.5 荷载的分项系数γG 1 1.3 结构重要性系数γ0 1.1 设计简图如下：
平面图 210
211 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 7300 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×0.9×3]×1＝ 30.124kN/m q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝25.669kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m 计算简图如下：
212 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×25.669×0.1672+0.117×4.455×0.1672＝0.086kN·m σ＝Mmax/W＝0.086×106/37500＝2.287N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×166.6674/(100×7300×281250)＝0.046mm≤[ν]＝min[L/150， 10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×25.669×0.167+0.45×4.455×0.167＝2.045kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×25.669×0.167+1.2×4.455×0.167＝5.597kN 标准值(正常使用状态) R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.167＝1.197kN R2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.167＝3.291kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁计算方式 简支梁 承载能力状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.045/1＝2.045kN/m
梁底面板传递给中间小梁大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[5.597,5.597]/1= 5.597kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.045/1＝2.045kN/m 小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.048kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(0.7-0.2)=0.358kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(0.7-0.2)=0.358kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.5/2)/2× 1=2.161kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2× 1=2.161kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.045+0.048+0.358+2.161=4.612kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.597+0.048=5.645kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.045+0.048+0.358+2.161=4.612kN/m 小梁大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.612,5.645,4.612]=5.645kN/m 正常使用状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.197/1＝1.197kN/m 梁底面板传递给中间小梁大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[3.291,3.291]/1= 3.291kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.197/1＝1.197kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.033kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.2)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.2)=0.25kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.5/2)/2×1=0.966kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=0.966kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.197+0.033+0.25+0.966=2.446kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.291+0.033=3.324kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.197+0.033+0.25+0.966=2.446kN/m 小梁大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.446,3.324,2.446]=3.324kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 213
1、抗弯验算 Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.645×0.62，0.5×5.645×0.12]＝0.254kN·m σ=Mmax/W=0.254×106/42667=5.954N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.645×0.6，5.645×0.1]＝1.693kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.693×1000/(2×40×80)＝0.794N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.324×6004/(384×9350×170.667×104)＝0.352mm≤[ν]＝min[l1/150， 10]=min[600/150，10]＝4mm ν2＝q'l24/(8EI)＝3.324×1004/(8×9350×170.667×104)＝0.003mm≤[ν]＝min[2l2/150， 10]=min[200/150，10]＝1.333mm 满足要求！ 4、支座反力计算 214
215 承载能力状态 Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.645×0.6,0.5×5.645×0.6+5.645×0.1]=3.387kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受大支座反力依次为R1=2.767kN,R2=3.387kN,R3=3.387kN,R4=2.767kN 正常使用状态 Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.324×0.6,0.5×3.324×0.6+3.324×0.1]=1.994kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受大支座反力依次为R1'=1.468kN,R2'=1.994kN,R3'=1.994kN,R4'=1.468kN